求夾套反應釜設計CAD圖紙

反應釜的設計比較精細，CAD圖紙很多設計師會畫，但是一般都只自己制作的，給你一些參數，只要你會cad就能畫出來的。

反應釜設計的內容主要有： （1）釜體的強度、剛度、穩定性計算和結構設計； （2）夾套的的強度、剛度計算和結構設計； （3）設計釜體的法蘭聯接結構、選擇接管、管法蘭； （4）人孔的選型及補強計算； （5）支座選型及驗算； （6）視鏡的選型； （7）焊縫的結構與尺寸設計； （8）電機、減速器的選型； （9）攪拌軸及框式攪拌槳的尺寸設計； （10）選擇聯軸器； （11）設計機架結構及尺寸； （12）設計底蓋結構及尺寸； （13）選擇軸封形式； （14）繪總裝配圖及攪拌軸零件圖等。 反應釜的設計過程如下： 1反應釜釜體的設計 1.1釜體 、 的確定 （1）釜體 的確定 將釜體視為筒體，且取 。 由 得： ， =1.241（ ）， 圓整后可取 故釜體 （2）釜體 的確定 因操作壓力 ＝0.52 ，由文獻[1]表16-9可知： ＝0.6 1.2釜體筒體壁厚的設計 （1）設計參數的確定 設計壓力 ： ＝（1.05～1.1） ，取 ＝1.1 =1.1×0.52 =0.572Mpa； 液體靜壓 ： ≈ ； 因為 = ＜5％，可以忽略 ； 計算壓力 ： = = 1.1×0.52 ； 設計溫度 ： 145℃ ； 焊縫系數 ： ＝0.85（局部無損探傷）； 許用應力 ： 根據材料0Cr18Ni10Ti、設計溫度145℃，由文獻[1]表14-4知 ＝130 ； 鋼板負偏差 ： ＝0.25 （GB6654-96）； 腐蝕裕量 ： ＝1 。 （2）筒體壁厚的設計 由公式 得： 考慮 ，則 = + =4.64 ，圓整后去 1.3釜體封頭的設計 （1）封頭的選型 釜體的封頭選標準橢球型，代號EHA、標準JB/T4746—2002。 （2）設計參數的確定 與筒體相同 （3）封頭的壁厚的設計 由公式 得： 考慮 ，圓整得 （4）封頭的直邊尺寸、體積及重量的確定 根據 ，由文獻[1]表14- 4知： 直邊高度 ： 25 容 積 ： 0.3208 深 度 ： 350 。 內表面積 ： 1.9304 1.4 筒體長度 的設計 ， ， = =0.889（ ）=889 ，圓整：＝890 釜體長徑比 的復核： =0.954，故滿足要求 1. 5外壓筒體壁厚的設計 （1）設計外壓的確定 由設計條件單可知，夾套內介質的壓力為常壓，取設計外壓 =0.1 。 （2）試差法設計筒體的壁厚 設筒體的壁厚 ＝6 ，則： = =6－1.25 = 4.75 ， =1312 由 得： =1.17×1312× ＝25511.7（ ） 筒體的計算長度 ′= +h =890+(350-25)/3+25 = 1023.3（ ） ∵ ′=1023.3 ＜ ＝25511.7 ，∴該筒體為短圓筒。 圓筒的臨界壓力為： = 0.469（ ） 由 、 =3得： 0.469/3 =0.156（ ） 因為 ＝0. 1 < = 0.156 ， 所以假設 ＝6 滿足穩定性要求。 故筒體的壁厚 ＝6 。 （3）圖算法設計筒體的壁厚 設筒體的壁厚 ＝6 ，則： = =6－1.25 = 4.75（ ） =1312 =276.2 筒體的計算長度： ′ = +h =890+(350-25)/3+25 =1023（ ） =0.778 在文獻[1]中圖15- 4的 坐標上找到0.826的值，由該點做水平線與對應的 線相交，沿此點再做豎直線與橫坐標相交，交點的對應值為： ≈0.0004。 由文獻[1]中選取圖15-7，在水平坐標中找到 =4×10-4點，由該點做豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此點再做水平線與右方的縱坐標相交，得到系數 的值為： ≈46 、 =1.79×105 。 根據 = 得： = =0.166（ ）． 因為 ＝0.1 < ＝0.166 ，所以假設 ＝6 合理，取封頭的壁厚 ＝6 。 由文獻[1]表16-5知， 、 ＝6 的筒體 高筒節的質量約193 ，則筒體質量為：193×0.890=171.9（ ） 筒體的內表面積： =4.09 1.6外壓封頭壁厚的設計 （1）設計外壓的確定 封頭的設計外壓與筒體相同，即設計外壓 =0.1 。 （2）封頭壁厚的計算 設封頭的壁厚 ＝6 ，則: = – = 6-1.25 = 4.75（ ），對于標準橢球形封頭 =0.9， ＝0.9×1300=1170（ ）， =1170/4.75 計算系數： = 5.1×10-4 由文獻[1]中選取圖15-7，在水平坐標中找到 = 4.7×10-4點，由該點做豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此點再做水平線與右方的縱坐標相交，得到系數 的值為值為： ≈55 、 =1.79×105 根據 = 得： = =0.223（ ）． 因為 ＝0.1 < ＝0.223 ，所以假設 ＝6 偏大，考慮到與筒體的焊接，取封頭的壁厚與筒體一致，故取 ＝6 。 釜體封頭的結構如圖1，封頭質量：89.2（ ） 圖1 釜體封頭的結構與尺寸 2 反應釜夾套的設計 2.1夾套的 、 的確定 （1）夾套公稱直徑 的確定 由于采用導熱油加熱，為提高導熱油在夾套內的流動，夾套內徑取： =1300+300=1600（ ），夾套的 =1600 所以取 =1600 （2）夾套 的確定 由設備設計條件單知，夾套內介質的工作壓力 ＜0.1 ，可取 ＝0.25 2.2夾套筒體的設計 （1）夾套筒體壁厚的設計 因為 為常壓＜0.3 ，所以需要根據剛度條件設計筒體的最小壁厚。 ∵ ＝1600 ＜3800 ，取 min＝2 /1000且不小于3 另加 ， ∴ min＝2×1600/1000+1=4.2（ ），圓整 =5 。 對于碳鋼制造的筒體壁厚取 ＝6 。 （2）夾套筒體長度 的初步設計 根據 =1300 ，由表16-3中知每米高的容積 =1.327 3/ ，則筒體高度的估算值為： = =0.663（ ）=663 由文獻[1]表16-5知， 、 ＝6 的筒體 高筒節的質量為238 、內表面積為5.03 ，則： 夾套筒體質量為238×0.663=157.8（ ） 2.3夾套封頭的設計 夾套的下封頭選標準橢球型，內徑與筒體相同（ ＝1600 ）。代號EHA，標準JB/T4746—2002。夾套的上封頭選帶折邊錐形封頭，且半錐角 、大端直徑 =1600 、小端直徑 =1300 。 （1）橢球形封頭壁厚的設計 因為 為常壓＜0.3 ，所以需要根據剛度條件設計封頭的最小壁厚。 ∵ ＝1600 ＜3800 ，取 min＝2 /1000且不小于3 另加 ， ∴ min＝2×1600/1000+1=4.2（ ），圓整 =5 。 對于碳鋼制造的封頭壁厚取 ＝6 。 （2）橢球形封頭結構尺寸的確定 直邊高度 ： 25 深 度 ： 425 容 積 ： 0.5864 質 量： 137 （3）橢球形封頭結構的設計 封頭的下部結構如圖2。由設備設計條件單知：下料口的 ＝100 ，封頭下部結構的主要結構尺寸 ＝210 。 （4）帶折邊錐形封頭壁厚的設計 考慮到封頭的大端與夾套筒體對焊，小端與釜體筒體角焊，因此取封頭的壁厚與夾套筒體的壁厚一致，即 ＝6 。結構及尺寸如圖3。 圖2封頭的結構 圖3 錐形封頭的結構 2.4傳熱面積的校核 =1300釜體下封頭的內表面積 = 1.9340 =1300筒體（1 高）的內表面積 = 4.09 2 夾套包圍筒體的表面積 = × = 4.09×0.663=2.712 （ 2） + =1.9340+4.5224=6.646（ 2） 由于釜內進行的反應是放熱反應，產生的熱量不僅能夠維持反應的不斷進行，且會引起釜內溫度升高。為防止釜內溫度過高，在釜體的上方設置了冷凝器進行換熱，因此不需要進行傳熱面積的校核。如果釜內進行的反應是吸熱反應，則需進行傳熱面積的校核，即：將 + = 6.646（ 2工藝 進行比較。若 + ≥ ，則不需要在釜內另設置蛇管；反之則需要蛇管。 3 反應釜釜體及夾套的壓力試驗 3.1釜體的水壓試驗 （1）水壓試驗壓力的確定 水壓試驗的壓力： 且不小于( +0.1) ，當 ＞1.8時取1.8。 ，（ +0.1）= 0.672 ， 取 =0.715 （2）液壓試驗的強度校核 由 得： ＝ = 98.2（ ） ∵ ＝98.2 ＜0.9 =0.9×200×0.85=153（ ） ∴ 液壓強度足夠。 （3）壓力表的量程、水溫及水中 濃度的要求 壓力表的最大量程：2 =2×0.715=1.430 或1.073～2.860 。 水溫≥15℃ ，水中 濃度≤25 （4）水壓試驗的操作過程 操作過程：在保持釜體表面干燥的條件下，首先用水將釜體內的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.572 ，保壓不低于30 ，然后將壓力緩慢降至0.572 ，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將釜體內的水排凈，用壓縮空氣吹干釜體。若質量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。水壓試驗合格后再做氣壓試驗。 3.2釜體的氣壓試驗 （1）氣壓試驗壓力的確定 氣壓試驗的壓力： =1.15×0.572×1=0.6578（ ） （2）氣壓試驗的強度校核 由 得： ＝ =90.34（ ） ∵ ＝90.34 ＜0.8 =0.8×200×0.85=136（ ） ∴ 氣壓強度足夠。 （3）氣壓試驗的操作過程 做氣壓試驗時，將壓縮空氣的壓力緩慢升至0.06578 ，保持5min并進行初檢。合格后繼續升壓至0.3289 ，其后按每級的0.06578 級差，逐級升至試驗壓力0.6578 ，保持10 ，然后再降至0.572 ，保壓足夠長時間同時進行檢查，如有泄露，修補后再按上述規定重新進行試驗。釜體試壓合格后，再焊上夾套進行壓力試驗。 3.3夾套的液壓試驗 （1）液壓試驗壓力的確定 液壓試驗的壓力： 且不小于( +0.1) ，當 ＞1.8時取1.8。 ，( +0.1)= 0.2 ， 故取 =0.2 （2）液壓試驗的強度校核 由 得： ＝ = 33.78（ ） ∵ ＝33.78 ＜0.9 =0.9×235×0.85=179.7（ ） ∴ 液壓強度足夠。 （3）壓力表的量程、水溫的要求 壓力表的量程：2 =2×0.2=0.4 或0.3～0.8 ，水溫≥5℃。 （4）液壓試驗的操作過程 在保持夾套表面干燥的條件下，首先用水將夾套內的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.2 ，保壓不低于30min，然后將壓力緩慢降至0.16 ，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將夾套內的水排凈，用壓縮空氣吹干。若質量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。 4 反應釜附件的選型及尺寸設計 4.1釜體法蘭聯接結構的設計 設計內容包括：法蘭的設計、密封面形式的選型、墊片設計、螺栓和螺母的設計。 （1）法蘭的設計 根據 ＝1300mm、 ＝0.6 ，由文獻[1]表16-9確定法蘭的類型為乙型平焊法蘭。 標記：法蘭 1300-0.6 JB/T4702-2002， 材料：1Cr18Ni9Ti 螺栓規格： 24 螺栓數量： 36 法蘭的結構和主要尺寸如圖4 圖4 乙型平焊法蘭 （2）密封面形式的選型 根據 ＝0.6 ＜1.6 、介質溫度155℃和介質的性質，由文獻[1]表16－14 知密封面形式為光滑面。 （3）墊片的設計 墊片選用耐油橡膠石棉墊片，材料為耐油橡膠石棉板（GB/T539），結構及尺寸見圖5。 圖5 容器法蘭軟墊片 （4）螺栓和螺母的尺寸規格 本設計選用六角頭螺栓（C級、GB/T5780－2000）、Ⅰ型六角螺母（C級、GB/T41－2000）平墊圈（100HV、GB/T95－2002） 螺栓長度 的計算： 螺栓的長度由法蘭的厚度（ ）、墊片的厚度（ ）、螺母的厚度（ ）、墊圈厚度（ ）、螺栓伸出長度 確定。 其中 =72 、 =3 、 =36 、 ＝4 、螺栓伸出長度取 =10 螺栓的長度 為： = 2×72+3+36 +2×4+10 = 201（ ） 取 ＝200 螺栓標記： GB/T5780-2000 螺母標記： GB/T41-2000 墊圈標記： GB/T95-2002 24-100HV （5）法蘭、墊片、螺栓、螺母、墊圈的材料 根據乙型平焊法蘭、工作溫度 =120℃的條件，由文獻[2]附錄8法蘭、墊片、螺栓、螺母材料匹配表進行選材，結果如表1所示。 表1 法蘭、墊片、螺栓、螺母的材料 法 蘭 墊 片 螺 栓 螺 母 墊 圈 1Cr18Ni9Ti 耐油橡膠石棉 35 25 100HV

反應釜反應釜 產品介紹

模具控制實現精密注塑 精密注塑會受到很多相關因素和環境條件的影響，而最基本的是塑料材料、注塑模具、注塑工藝和注塑設備這四項基本因反應釜素。在設計塑料制品的前期，應首先根據其應用環境選定相應性能需要的工程塑料。其次，應根據所選擇的塑料材料、成品尺寸精度、制件重量、質量要求以及預想的模具結構來選用適當的注塑機。 在影響精密注塑的相關因素當中，模具是獲得符合質量要求的精密塑料制品的關鍵。 模具的設計 模具設計是否合理會直接影響塑料制品的質量。由于模具型腔尺寸是由塑料制品要求尺寸加上所用材料的收縮率得來，而收縮率常常是由塑料生產廠家或工程塑料手冊推薦的一個范圍內的數值，它不僅與模具的澆口形式、澆口位置與分布有關，而且與工程塑料的結晶取向性（各向異性）、塑料制品的形狀注塑 產品、尺寸到澆口的距離及位置有關。影響塑料收縮率的主要因素包括熱收縮、相變收縮、取向收縮、壓縮收縮與彈性回復等，而這些影響因素與精密注塑制品的成型條件或操作條件有關。因此，模具的設計者必須有豐富的設計和注注塑 塑成型經驗，必須考慮這些影響因素與注塑條件的關系及其表觀因素，如注塑壓力與模腔壓力及充填速度、注射熔體溫度與模具溫度、模具結構及澆口形式與分布，以及澆口截面積、制品壁厚、塑料材料中增強填料的含量、塑料材料的結晶度與取向性等因素的影響。上述因素的影響也因塑料材料的不同，或者其它成型條件如溫度、濕度、繼續結晶化、成型后的內應力、注塑反應釜機的變化而不同。 由于注塑過程是把塑料從固態（粉料或粒料）向液態（熔體）又向固態（制品）轉變的過程。從粒料到熔體，再由熔體到制品，中間要經過溫度場、應力場、流場以及密度場等的作用。在這些場的共同作用下，不同的塑料（熱固性或熱塑性、結晶性或非結晶性、增強型或非增強型等）具有不同的聚合物結構形態和流變性能。凡是影響到上述“場”的因素必將會影響到塑料制品的物理力學性能、尺寸、形狀、精度與外觀質量。 這樣，工反應釜 產品反應釜 產品反應釜 產品藝因素與聚合物的性能、結構形態和塑料制品之間的內在聯系會通過塑料制品表現出來。分析清楚這些內在的聯系，對合理地擬定注塑加工工藝、合理地設計并按圖紙制造模具、乃至合理選擇注塑加工設備都有重要意義。精密注塑與普通注塑在注塑壓力和注射速率上也有區別，精密注塑常采用高壓或超高壓注射、高速注射以獲得較小的成型收縮率。綜合上述各種原因，設計精密注塑模具時除考慮一般模具的設計要素外，還須考慮以下幾點﹕ 1采用適當的模具尺寸公差； 2防止產生成型收縮率誤差； 3防止發生注塑變形； 4防止發生脫模變形； 5使模具制造誤差降至最??； 6防止模具精度的誤差； 7保持模具精度。 防止產生成型收縮率誤差 由于收縮率會因注塑壓力而發生變化，因此，對于單型腔模具，型腔內的注塑 產品模腔壓力應盡量一致。至于多型腔模具，型腔之間的模腔壓力應相差很小。在單型腔多澆口或多型腔多澆口注塑 的情況下，必須以相同的注塑壓力注射，使型腔壓力一致。為此，必須確保使澆口位置均衡。為了使型腔內的模腔壓力一致，最好使澆口入口處的壓力保持一致。澆口處壓力的均衡與流道中的流動阻力有關。所以，在澆口壓力達到均衡之前，應先使流道均衡。 由于熔體溫度和模具溫度對實際收縮率產生影響，因此在設計精密注塑模具型腔時，為了便于確定成型條件，必須注意型腔反應釜的排列。因為熔融塑料把熱量帶入模具，而模具的溫度梯度分布一般是圍繞在型腔的周圍，呈以主流道為中心的同心圓形狀。 因此，流|

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化工設備反應釜課程設計怎么做/?

先計算 再畫裝配圖“`

化工設備反應釜 屬于塔 嗎

結構隨不同應用不同,有簡有繁,為避免輸送太復雜,一般是采用塔結構,前級在高位,后級在低位.

砜嘧磺隆大生產工藝

一：砜嘧碘隆（玉嘧磺隆）

砜嘧磺隆，又名玉嘧磺隆，是美國杜邦公司于20世紀80年代中期發現并開發成功的磺酰脲類除草劑品種，1997年在我國注冊作為玉米苗后除草劑開始推廣使用。砜嘧磺隆具有高選擇性、高效、低毒等優點，是一種重要的玉米田除草劑。

傳統的砜嘧磺隆的合成方法主要有2-氟吡啶法和閉環合成吡啶法兩種。2-氟吡啶法合成路線反應條件苛刻，收率低，且所用原料和試劑均較昂貴，不適合工業化生產。閉環合成吡啶法合成路線工藝簡單，但收率也不高。

我們通過對砜嘧磺隆閉環合成吡啶法的合成路線進行改進優化，以乙磺?；译婧?,1,3,3-四甲氧基丙烷為起始原料，經五步反應合成得到磺酰脲類除草劑玉嘧磺隆?？偸章剩ㄒ砸一酋；译嬗嫞?0%左右（注：南京師大張教師工藝收率35%左右；浙江工業大學工藝38%左右），產品純度達98%以上（三個工藝純度均差不多），其中關鍵中間體2-溴-3乙磺酰基吡啶的收率高達80%左右，超出文獻值20%左右。本工藝路線合成步驟相對較少，收率較高，反應條件溫和，且所用的原料均易得，成本較低，后處理較為簡便，并且避免了光氣的使用，綠色環保，適宜于工業化生產。原料成本33萬/噸以下，目前該產品的銷售價格約100萬/噸。

1．反應每步主要原料及收率

①硫醚的合成

主要原料：氯乙腈、乙硫醇、堿、水

收率：102%

②砜腈的合成

主要原料：第一步產物硫醚、雙氧水、醋酸、催化劑

收率：95%

③戊二烯腈的合成

主要原料：第二步產物砜腈、四甲氧基丙烷、醋酸、催化劑

收率：以產物和溶劑出料，直接投入下一步。

④溴吡啶鹽的合成

主要原料：第三步產物戊二烯腈溶液、水、溴化試劑

收率：80%左右

⑤巰基化合物的合成

主要原料：第四步產物溴吡啶鹽、水、酸、堿、硫氫化鈉、硫

收率：100%

⑥磺酰胺的合成

主要原料：第五步產物巰基化合物、鹽、氯氣、氨水、亞硫酸鈉、水、溶劑

收率：82%

⑦氨基甲酸酯的合成

主要原料：嘧啶胺、氨基甲酸酯、縛酸劑、溶劑、硫酸

收率：86.4%

⑧產品合成

主要原料：第⑥、⑦步產物，三乙胺，鹽酸，乙腈

收率：86%

2．設計生產能力 150噸/年，總計：241.2萬元。設備總投資133.41萬元；管道、管件、附件及儀表按設備費用的35%計算：計49.0萬元 電氣部分約11.2萬元；安裝費用按設備、管道、電氣總價的18%計算：計36萬元；土建、檢測：5.0萬元

3．工藝成熟情況：已經2個廠家中試放大，系成熟大生產工藝。

4．可提供資料清單：

1．玉嘧磺隆小試工藝 2．玉嘧磺隆中間體及產品檢驗方法 3．玉嘧主要原料供應商及檢測指標和單耗

4．原輔料物化性質及安全防護 5．玉嘧磺隆各步反應影響因素 6．玉嘧磺隆各步反應式及副反應1

7．玉嘧磺隆各步反應式及副反應2 8．玉嘧磺隆生產操作規程 9．玉嘧磺隆工藝設備流程圖

10．玉嘧磺隆工藝設備一覽表 11．玉嘧磺隆大生產操作規程 12．方框圖及反應釜設計

5．設備投資

5．1

設備名稱 規格 數量 參考價（萬） 總計（萬）

搪瓷反應釜 K2000 10 3.2 32

搪瓷反應釜 K500 1 1.8 1.8

不銹鋼高位槽 0.5m3 7 0.8 5.6

PP高位槽 0.5m3 5 0.16 0.8

碳鋼高位槽 0.5m3 2 0.44 0.88

碟片冷凝器 10㎡ 4 1.5 6

石墨冷凝器 10㎡ 2 1.425 2.85

碳鋼洗氣罐 立式0.3 m3 1 0.32 0.32

搪瓷接收罐 立式1.0 m3 5 1 5

碳鋼接收罐 臥式1.0 m3 3 0.32 0.96

碳鋼接收罐 臥式1.5 m3 6 0.42 2.52

PP過濾桶 0.5 m3 1 0.3 0.3

保溫壓濾器 不銹鋼0.5 m3 1 8 8

襯塑離心機 SS1000 2 7 14

不銹鋼離心機 SS1500 2 7 14

雙錐干燥器 搪瓷0.5 m3 2 7 14

雙錐干燥器 不銹鋼1.0 m3 2 6.7 13.4

數顯溫度計 12 0.05 0.6

電子磅 1噸1.5×1.5 1 0.8 0.8

水循環真空泵 4 0.52 2.08

加料泵 2 0.75 1.5

油桶泵 2 0.5 1

壓縮氣體蒸發器 1 1 1

降膜吸收塔 石墨10㎡ 2 1.8 3.6

合計 133.41萬元

設備價格估算以市場參考價計為:133.41萬元,加上市場價格波動以140.0萬元計

5．2、管道、管件

管道、管件、附件及儀表按設備費用的35%計算：計49.0萬元

5．3、電氣部分

電氣投資按設備的8%計算：計11.2萬元

5．4、安裝費用

安裝費用按設備、管道、電氣總價的18%計算：計36萬元

5．5、其他

土建、檢測：5.0萬元

5．6、總計：241.2萬元

如有共用設備，可省去一部分設備。

6． 環保方面

主要是酸水量較大，一噸產品約產生1.5噸左右酸水（有部分可套用，有部分水只含無機鹽，可直接排放）。另砜腈生產有乙硫醇臭味。

聯系人：劉工 njzchg001@126.com

反應釜跟電加熱攪拌罐有什么區別嗎？

不同點1.密封：反應釜常需要抽真空或是在一定壓力下工作，要安裝機械密封才能達到要求；攪拌罐則用普通的填料密封即可。 2.觀察介質方式：反應釜通過視鏡觀察釜內物料的混合情況；攪拌罐通過上平蓋的半開蓋或人孔觀察，可觀察范圍遠大于反應釜的視鏡。 3.成本：攪拌罐結構較反應簡潔，直接體現于制作成本上，所以相同規格的反應釜售價也高于攪拌罐。4.加熱裝置：反應釜需要加熱夾套，或盤管加熱與冷卻，即介質的攪拌與混合過程是在溫度的伴隨下完成反應的；而攪拌罐通常只作為單純的攪拌混合設備，不參與反應的過程即不需要加熱。5.上蓋結構：反應釜上蓋為封頭；攪拌罐上蓋常為平蓋，可半開，很少為封頭形式。 6.總體結構：攪拌罐總體結構比反應釜簡單，制作方便，操作簡潔。 相同點1.安裝方式相似 2.都屬于攪拌混合設備 3.都可混合液—液、固—液你可以對比一下兩者的實物圖

CAD繪制化工流程圖

http://www.enet.com.cn/eschool/zhuanti/autocad2007jc/ 里面有關于這些的視頻看看就可以

搪玻璃反應釜的制作流程

搪玻璃反應釜先用胎具將鋼板壓制成符合燒成要求的折流板，其橫截面成類似字母“Ω”形，折流板的寬度H為釜體直徑的1/8～1/6，折流板頂面弧度半徑R為：3δ≤R≤150mm，δ為折流板鋼板厚度，側面弧度半徑r為6～50mm，然后根據反應釜體積的大小，將折流板制成一層或多層，焊接在釜體內壁上，焊縫處處理圓滑過度后，進行搪燒，組裝成成品，較好地改善了反應物料流動狀態，提高了反應效率。搪玻璃設備運行中停車后的檢驗國內、國外高品質的制造商都選用高品質的鋼板、焊條、瓷釉，鋼板焊條含碳、硫、磷雜質低，鋼板內晶格結構緊密并有微量元素以抑制制造過程中吸氫，瓷釉選用耐腐蝕性能好、耐溫差急變性能優異、熔點低的瓷釉。

搪燒時采用“低溫長燒”、“搪燒后緩冷”的燒制工藝，一般在搪燒三次后就沒有了氣孔，以后的三到四次搪燒僅僅是瓷層的加厚，瓷層一半以上的厚度是致密不導電的，這樣的瓷層耐腐蝕性能優異，腐蝕、摩擦、碰撞后即便瓷層厚度減薄也不會影響瓷層的性能。

反應釜安裝要加哪些儀表

常規安裝:釜上只需溫度計(溫控儀),壓力表(或真空壓力表).釜體裝壓力表. 特種設備加裝:安全閥,防爆膜

關于間歇反應釜的設計

需要: 1、介質特性; 2、溫度; 3、流量; 4、壓力.